ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗУЧЕНИЕ НЕКОТОРЫХ АСПЕКТОВ ИСПАРЕНИЯ КОНДЕНСАТА «СУХИМ» УГЛЕВОДОРОДНЫМ ГАЗОМ В БОМБЕ PVT (17-23)

Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 2020 17
автомобильного транспорта с заданной расчётной
скоростью;
- назнач ены крит ерии отказа насыпи,
проектируемой в зоне распространения
многолетнемёрзлых грунтов по второму принципу;
- предложена мера надёжности сооружения,
как вероятность безотказной работы насыпи;
- приведена формула для вычисления
вероятности отказа насыпи , учитывающая три
критерия.

Литература:
1. Болотин В.В. Методы теории вероятностей
и теории надежности в расчетах сооружений. – М.:
Стройиздат, 1971 – 256 с.
2. Векслер А.Б. Надежность, социальная и
экологическая безопасность гидротехнических
объектов: о ценка риска и принятие решений /А.Б.
Векслер , Д.А. Ивашинцов, Д.В. Стефанишин. –
СПб.: Изд -во ОАО «ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева»,
2002. – 592 с.
3. Вентцель Е.С. Теория вероятностей и ее
инженерные приложения / Е.С. Вентцель, Л.А.
Овчаров. – М. Наука, 1991. – 384 с.
4. Водно -тепловой режим земляного пол отна и
дорожных одежд /под ред. И.А. Золотаря, Н.А.
Пузакова, В.М. Сиденко. – М.: Транспорт, 1971 –
416 с.
5. ГОСТ Р 27.002 -2015 Надежность в технике
(ССНТ). Термины и определения. – М.,
Госстандарт. – 24 с.
6. Джарратано Д. Экспертные системы:
принципы разработки и программирование/ Д.
Джарратано, Г. Райли; пер. с англ. – М. : ООО «И.Д.
Вильямс», 2007. – 1152 с.
7. Земляное полотн о автомобильных дорог в
северных условиях / под ред. А.А. Малышева. – М.:
Транспорт , 1974. – 186 с.
8. Математическая Энциклопедия /под ред.
И.М. Виноградова. – М.: Советская Энциклопедия,
1977. Т.1. – 1152 с.
9. ОДМ 218.2.094 -2018. Методические
рекомендац ии по проектированию земляного
полотна автомобильных дорог общего пользования
из ме стных талых и мерзлых переувлажненных
глинистых и торфяных грунтов в зонах
распрост ранения многолетнемерзлых грунтов
/Федеральное дорожное агентство (Росавтодор). –
М., 2018 . – 49 с.
10. Пегат А. Нечёткое моделирование и
управление /А. Пегат; пер. с англ. – М.: БИНОМ.
Лаборатория знаний, 2009. – 798 с.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИЗ УЧЕНИЕ НЕКОТОРЫХ АСП ЕКТОВ ИСПАРЕНИЯ
КОНДЕНСАТА «СУХИМ» У ГЛЕВОДОРОДНЫМ ГАЗОМ В БОМБЕ PVT

Гамидов Нати г Нейман
Кандидат технических наук, доцент,
НИПИ "Нефтегаз ", SOCAR,
Азербайджанской Республики

EXPERIMENTAL INVESTI GATION INTO SOME OF THE ASPECTS OF CON DENSATE
EVAPORATION WITH A " DRY" HYDROCARBON GAS IN THE PVT BOMB

Hamidov Natig Neyman
PhD of technical sciences, associated professor,
"OilGasScientificResearchProject"
Institute of Sta te Oil Company of Azerbaijan Republic (SOCAR)
DOI: 10.31618/nas.2413 -5291.2020.1.54.193
Аннотация
В данной статье изучаются показатели процесса воздействия на призабойную зону газоконденсатной
скважины «сухим» газом в разных термобарических условиях. Эксперименты проводились в бомбе pVT,
в целях устранения влияния других факторов в полученных результатах . Исследования изучают изменения
физико -химических и термодинамических свойств флюидов, а также зависимость величины испарившегося
конденсата от температуры, плотности конденсата и количества конта ктов. Полученные д анные
представляют основу для решения нек оторых вопросов при повышения продуктивности добывающих
скважин.
Abstract
The paper investigates the indicators of the down hole zone stimulation process on gas -condensate well by
applying "dry" na tural gas in different thermo -baric conditions. The designed experimental investigation has been
carried out in pVT bomb for eliminat ing different unnecessary factors may impact on obtained results.
Investigation considered the dependences of the physicoch emical and thermodynamic properties of fluids, as well
as the rate of evaporated condensate on temperature, condensate density, and t he number of contacts. The data
obtained provide valuable directions for optimizing well productivity.
Ключевые слова: углеводородная система, газоконденсатное месторождение, испарение конденсата,
призабойная зона, конденсатосодержание, начало конденсаци и.
Keywords: hydrocarbon system, gas -condensate field, condensate evaporation, bottom -hole zone,
condensa te-gas ratio, dew point.

18 Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 20 20
Введение
Известно, что конденсатоотдача в
газоконденсатных залежах, эксплуатирующихся в
режиме истощения, не превышает 30 -40% от
начальных запасов [3, 5 -8]. Например,
коэффициент конденсатоотдачи по залежи VII
горизонта глубокоза легающего газоконденсатного
месторождения Булла -дениз Азербайджана не
превышает 30%. В связи с этим, зна чительное
количество конденсата остается в пласт е
неизвлеченным [2, 4].
В целях извлечения осевшего конденсата
применяются различные методы, в том числ е и
метод воздействия на призабойную зону скважины
газами, состоящими из «сухог о» углеводородного
или широкой фракции легких углеводородов, таких
как пр опан -бутан [2, 6, 9 -12]. В целях снижения
потребности в углеводородном газе, в некоторых
случаях в него добавляют определённое количество
азота или углекислого газа [1,5].
В лабораторных условиях нами проведены
многочисленные эксперименты [1, 2, 9] по
изу чению испаряемости выпавшего конденсата
газами различного состава, в том числе «сухого»
углеводородного, физической основой которой
является испарение выпавшего конденсата в
присутствии газов, в которых жидки е
углеводороды хорошо растворяются. При этом
был о установлено, что, несмотря на неоднократное
воздействие на конденсат газами различного
состава, извлеч ь его полностью не представляется
возможным. Указанная тенденция объяснялась тем,
что по мере испарения легких фракций конденсата
его плотность возраста ет, а это требует закачки
большого количества газа при более высоких
давлениях [1, 2]. По вышеуказанным причинам
проблема по -прежнему актуальна и находится в
центре внимания исследователей.
В данной работе изучаются показатели
процесса воздействия на приза бойную зону
газоконденсатной скважины «сухим» газом на
разных термобарических условиях с учетом
плотност и конденсата, температуры и количества
контактов. Эксперименты проводились в бомбе
pVT, так как опыты с участием пористой среды
являются весьма трудоемк ими. Кроме того, здесь
процесс изучается качественно, без каких -либо
привязок полученных результатов к к онкретным
условиям разработки.
Экспериментальная установка и методика
проведения экспериментов
Решение этой задачи, безусловно, возможно и
с использова нием существующих математических
моделей, но как было отмечено выше, сложный
характер фазовых превращений при разработке
газоконденсатной залежи не позволяет отразить эти
процессы точными математическими
зависи мостями [4 -6].

Рисунок 1. Экспериментальная установка

С другой стороны, как показано в предыдущих
работах, влияние пористой среды на показатели
процесса испарения конденсата «сухим»
углеводородным газом существенное [3]. Но
проведение этих трудоемких экспериментов не
всегда удает ся, и в связи с этим, ниже приведены
результаты экспериментальных исследований по
испарению конденсата различными газами в бомбе
pVT (рис.1) на основе данной методологии [2].
В экспериментах давление в системе
доводилось до величины, близкой к давлению,
ожидаемому к концу разработки месторождения
"Булла -дениз" (Азербайджан). Для конкретных
условий экспериментов оно было пр инято 12,0
МПа. При этом данный предел давления 12,0 МПа
выбран на основе расчетов условий
фонтанирования газоконденсатн ой скважины при
устьевом давлении 1,5 -2,0 МПа. Опыты по
приведенной выше последовательности
проводились вначале для значения температуры 60
C.
Как было отмечено выше, при
дифференциальном снижении давления от Р н.к.
(давление начала конденсации) до 1 2,0 МПа
изучались составы газов и свойства жидкости в
каждом шаге. А также проводили

Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 2020 19
хроматографические анализы (опыты п роводились
на хроматографе ЛХМ -8) составов газов сепарации
и дегазации.
Анализ результатов экспериментальных
исследований. Вляние различних параметров на
испарение конденсата
Хроматографические анализы составов газов
сепарации и дегазации показали, что сод ержание
метана (С 1), этана (С 2) и пропана (С 3) как в составе
газа дегазации, так и газа сепарации существенно
не изменяется по мере снижения давления.
Основные изменения происходят с более тяжелыми
углеводородами, начиная с бутанов (С 4), и
наблюдается рост их содержания как в составе газа
сепарации, так и газа дегазации по мере снижения
давления.
Наблюдается некоторое изменение в свойствах
конденсата в процессе дифференциального
снижения давления (табл.1). Здесь речь идет о
жидких углеводородах, улавливаемы х в сепараторе
в процессе снижения давления. В табл.1 показано
изм енение плотности, молекулярной массы (M к)
конденсата и конденсатосодержания (С) при
снижении давления от давления начала
конденсации (Р н.к.) до 12,0 МПа, и, как ожидалось,
эти показатели кон денсата имеют тенденцию
снижения в зависимости от да вления.
Табли ца 1
Изменение физических свойств конденсатов в процессе
дифференциальной конденсации
N/N
Интервал
cнижения давления,
МПа
к,
кг/м 3 Mк С,
(г/м 3)
T = 60 C
1 29,4 -24,0 746,9 107 132.0
2 24,0 -18,6 740,4 101 100.7
3 18,6 -12,0 734,1 98 41.7
4 12,0 -12,0 727,5 95 21.0
T = 80 C
1 25,8 - 22,8 741,7 102 182
2 22,8 - 19,8 738,4 100 147
3 19,8 - 16,2 734,2 98 110
4 16,2 - 12,0 729,2 96 104
5 12,0 - 12,0 725,4 94 44
T = 100 C
1 22,8 - 19,2 742,5 104 175.5
2 19,2 - 15,6 737,6 99 127.3
3 15,6 - 12,0 732,4 97 94.6
4 12,0 - 12,0 727,7 95 56.3
T=120 C
1 20,8 -16,4 743 ,0 104 190
2 16,4 -12,0 738,6 100.5 163.5
3 12,0 -12,0 732,0 96.5 100.8

Результаты опытов хорошо согласуются с
общепринятой практикой разработки
газоконденсатных месторождений на режиме
истощения, при котором плотность конденсата и
конденсатосодержание по мере падения давления
снижаются.
Перед нача лом экспериментов по
исследованию испаряемости конденсатов при
воздействии на них "сухим" углеводородным газом
изучались свойства оставшейся в бомбе системы
после завершения цикла ее истощения. Отметим,
что в п одобной постановке эксперименты нами
проводили сь впервые.
Эксперименты по изучению испаряемости
конденсата, оставшегося в бомбе pVT после
достижения давления 12,0 МПа, проводились при
контактировании системы с "сухим"
углеводородным газом, с составом и сво йством: С 1-
91.15; С 2-6.78; СО 2-0.14; С 3-1.1; iС4-0.26; nС4-0.32;
iС5-0.12; nС5-0.09; С6-0.04; С 5+-7.7г/м 3; -
0,7347г/м 3. Как видно, в составе газа содержание
метана достигает более 91%, а содержание более
тяже лых - небольшое. Природный газ имеет в
своем с оставе около 0,14 % углекислого газа.
Таким образом, «сухой» газ контактировал с
пластовой системой и находился определенное
время с ним в равновесии, после чего "добытый" из
бомбы рVT жирный газ пропускался че рез
сепаратор, где он разделялся на сухой газ и
конденсат, определялись состав сухого газа,
молекулярная масса и плотность конденсата,
рассчитывалось конденсатосодержание жирного
добытого газа.
Представляет интерес исследование
кратности контакта "сухого " газа с конденсатом
при дальнейшей добыче жирного газа, т.е. при
моделировании процесса испарения конденсата. В
опытах количество циклов определялось исходя из
содержания улавливаемого в сепараторе
конденсата в каждом цикле, т.к. его количество

20 Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 20 20
должно быт ь достаточно для проведения
стандарт ных физико -химических исследований
свойств жидкой фазы. А также получены
результаты анализа составов газов сепарации и
дегазации при многократном испарении
конденсата в условиях воздействия "сухим" газом.
Оказалось, что при t=60 С со держание С 2 как в
составе газа сепарации, так и газа дегазации растет,
а, начиная с пропана, содержание остальных,
включая С 5+, снижается.
Изучались физико -химические свойства
оставшегося в бомбе «остатка» жидкости после
завершения процесса испарения и, ка к показали
наблюдения, ее свойства существенно отличаются
от начальных. Таким образом, в результате
неоднократного испарения жидкого в пластовых
условиях конденсата «сухим» углеводородным
газом можно добыть 19% оставшего ся в бомбе pVT
ретроградного конденс ата при температуре 60 0С.
Выше были представлены некоторые результаты
исследований испаряемости конденсата при
контакте с "сухим" углеводородным газом при
температуре 60 С. В связи с тем, что данная
величина температуры существенно ниже
пластовой месторожд ения Булла -дениз, из
которого взята проба системы (пластовая
температура около 105 С), опыты по приведенной
выше последовательности повторялись и для
значений температур 80, 100, 120 С, и изучалось их
влияние на данный п роцесс.
Проведение исследований при температурах,
отличающихся от пластовой, было вызвано
необходимостью качественного описания процесса
изменения физико -химических и термодинамических
свойств флюидов, а также величины испарившегося
конденсата (q к) в зави симости от температуры. Таким
образом, моделировался процесс испарения
конденсата в присутствии "сухого" углеводородного
газа при неоднократном их контакте в условиях
изменяющейся температуры.
На рис.2 показаны контактн ые изотермы
конденсации при температу рах 60, 80, 100 и 120 С.

Рисунок 2. Контактные изотермы при различных температурах

Как видно из рис.2, с ростом температуры
давление начала конденсации (Р н.к.) снижается. При
этом отмечается близкий к прямолинейному темп
снижен ия Р н.к. в зависимости от температуры. Здесь
представляет интерес количественная оценка этих
изменений, для чего полученные на рис.2 данные
обрабатывались в виде зависимости V ж/Vсм =
f(P н.к.).
Как видно из ре зультатов зависимости Р н.к. от
температуры, мак симальный темп сниже ния
давления около 4,2 МПа отмечен в интервале
температур 60 -80С, а при дальнейшем росте
температуры от 80 до 120 С значение Р н.к. снижается
незначительно (около 1,0 МПа/ С). При
дифференциальном снижении давления от Р н.к. до
12,0 МПа изучались составы газов и свойства
жидкости в каждом шаге. В связи с тем, что законы
изменения свойств флюидов от давления были
почти иденти чными.
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31
Давление , МПа

120 С
100 С
80 С
60 С

Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 2020 21
Таблица 2
Сведения о составе системы после завершения процесса и стощения
Компоненты
( г/м 3 )
Температура, С.
60 80 100 120
С2 136,8 111,5 107,2 96,3
С3 87,5 61,4 56,8 44,5
С4 81,6 63,0 57,6 42,3
С5+ 2672,7 2395,7 2352,1 1725,6

Как было о тмечено вы ше, исследовались
свойства и состав газоконденсатной системы,
оставшейся в бомбе рVT после завершения цикла
дифференциальной конденсации в зависимости от
температуры. Результаты этих опытов приведены в
табл.2, и, как видно из данной таблицы, с ро стом
температуры содержание С 2 - С5+ в остатке
снижается.
Таким образом, составы систем, указанные в
табл.2, приняты нами как начальные при
воздействии на оставшийся в пласте жидкий
конденсат "сухим" углеводородным газом в целях
увеличения количества испа рившегося конденсата
при различных температурах. Как пок азали
исследования, почти во всех рассмотренных
температурах наблюдается рост плотности
"добываемого" конденсата ( ) по мере повышения
количеств а циклов контактов, что сопровождается
снижением конденс атосодержания (С).

Рисунок 3. Зависимость количества испарившегося конденсата
от количества контакто

В зависимости от температуры количество
циклов контактов изменяется прямолинейно, где
показано, что двукратный рост температуры
приводит к двукратно му снижению количества
циклов контактов “сухого” газа с жидким
конденсатом. На рис.3 показано изменение
количества испарившегося конденсата в
зависимости от количества циклов контактов при
разли чных температурах.
Напомним, что здесь речь идет только о
допо лнительном количестве конденсата за счет
воздействия на оставшуюся его часть "сухим"
газом при постоянном давлении 12 МПа и
температурах 60, 80, 100, 120 С. Как видно из р ис.3,
влияние температуры на величину количества
испарившегося конденсата (q к) системы
существенное. Так, если значение q к при
температуре 60 С равно 19%, то при температуре
120 С значение (q к) повышается до 25 ,4%.
Исследовались свойства и состав оставшейся в
бомбе жидкос ти после завершения процесса
воздействия на нее "сухим" г азом (табл.3). Как
видно из таблицы, с ростом температуры плотность
оставшейся жидкости в бомбе возрастает, что
показывает на более глубокое изменение состава
конденсата в зависимости от температуры. И как
следствие, сказанное приводит к росту количества
испарившего ся конденсата с ростом температуры. 0
2
4
6
8
10
12
0 1 2 3 4 5 6 7
Количество (n), закачки
Количество испарившегося
конденсата в
%-
ах
60 С
80 С
100 С
120 С
cумм .19 %
cумм . 24 ,5%
сумм .24 ,55 %
сумм .25 ,4%

22 Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 20 20
Таблица 3
Изменение свойств "остатка" конденсата в зависимости от температуры
Свойства "остатка" Температура, С.
60 80 100 120
Плотность, кг/м 3 783,5 789,3 790,9 793,2
Молекулярная масса 107.5 143 146 149

Исследовалось влияние плотности конденсата
на его испаряемость в присутствии "сухих"
углеводородных газов. В связи с трудоемкостью
экспериментов, они проводились только пр и
температуре 100 С без добавки в систему азота или
углекислого газа. В связи с тем, что в условиях
месторождения "Булла -дениз" плотность
конденсата, добываемого из скважин VII
горизонта, изменяется в небольших пределах, нами
при изменении плотности конден сата использован
более тяжелый конденсат из скв.56 VIII горизонта.
Для получения необходимой величины
плотности конденсата его добавляли в конденсат из
скв. 46. Здесь вопрос о различии в физико -
химических свойствах конденсатов скважин VII и
VIII горизонто в нами во внимание не принимался,
так как цель экспериментов заключалась в
качественном изучен ии влияния плотности
конденсатов на процесс испаряемости в
присутств ии «сухих» углеводородных газов.
Результаты исследований показаны в виде
зависимости количеств а испарившегося
конденсата от количества контактов и плотности
конденсата (рис.4) .

Рисунок 4. Изменение количества испарившегося конденсата (q к)
и количества контактов (n) в зависимости от плотности конденсата

Как видно из рис.4, зависимость количе ства
испарившегося конденсата (q к) от плотности
конденсата ( к) в большом диапазоне плотности
конденсата близка к линейной, а в интервале
плотностей 740 -755 кг/м 3 кривая имеет изгиб.
Можна обрабатыват эти данные в виде зависимости
qк =f( к), но математичес кая связь не явля ется
универсальной, так как можно ожидать нарушение
линейного участ ка данной кривой в области
плотности конденсата, превышающей 810 кг/м 3, из -
за его плохой испаряемости. Как видно из рис.4,
количество необходимых контактов для
завершения п роцесса испарения зависит от
плотности конденсатов почти прямолинейно.
Заключение
Экспериментально исследован процесс
испарения ретроградного конденсата путем
воздействия на него «сухим» углеводородным
газом с учетом влияния термодинамического
условия - температуры, давления, количества
контактов и плотности конденсата.
Показано, что с ростом температуры давление
начала конденсации снижается, и это оказывает
существенное влияние на испарение конденсата
«сухим» углеводородным газом.
Выяснено, что зависимо сть количества циклов
контактов воздействия на конденсат «сухим»
углеводородным га зом от температуры изменяется 0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
20
22
24
26
28
30
740 750 760 770 780 790 800 810 820
Плотность конде нса та , кг / м3
Количество испарившегося конденсата
в %-
ах q
k,
Количество контактов
, n
n
qk

Национальная ассоциация ученых (НАУ) # 54, 2020 23
обратно пропорционально. Другими словами,
двукратный рост температуры приводит к
двукратному снижению необходимого количества
циклов контактов “ сухого” газа с жидким
конденсатом.
Определена зависимость количества
испарившегося конденсата от плотности
конденсата, и показано, что при большой
плотности (755 -810 кг/м 3) она близка к линейной, а
при малой плотности (740 -755 кг/м 3) кривая имеет
параболич еский характер.

Список литературы
1. Абасов М.Т., Аббасов З.Я., Абасов Ш.Д.,
Гамидов Н.Н. Влияние неуглеводородных
компонентов на давление начала конденсации
природных систем // «Газовая промышленность.»,
2000. №1, с.17 -18.
2. Абасов М.Т., Аббасов З.Я. Гамидов Н.Н.
Экспериментальное исследовани е испаряемости
конденсата «сухим» углеводородным газом,
содержащим азот // Изв.АН Азерб.,серия Науки о
Земле, №2, Баку, 1999, с.102 -110.
3. Абасов М.Т., Абасов З.Я., Джалалов Г.И.,
Фейзуллаев Х.А., Фаталиев В.М., Гамидов Н.Н. ,
Изабакиров М. Влияние пористой среды на
испаряемость конденсата при воздействии сухим
углеводородным газом // Доклады РАН. 2005. том
405, №3, с.368 -370.
4. Абасов М.Т., Аббасов З.Я., Фаталиев В.М.,
Гамидов Н.Н., Мамедова Г.Г. и др. О фазовых
превращениях п ри разработке газоконденсатных
залежей // РАН, 2009, № 6, 427 том, с. 802 -805.
5. Гри ценко А.И., Ремизов В.В. Руководство по
восстановлению продуктивности газоконденсатных
скважин. ВНИИгаз, М., 1995, 65 с
6. Изюмченко Д.В., Лапшин В.И., Николаев
В.М. и др. Конд енсатотдача при разработке
нефтегазоконденсатных залеж ей на истощение //
Газовая п ромышленность, М., №1, 2010, с. 24 -27.
7. Краснова Е.И. Исследование влияния
геолого -физических особенностей залежей на
конденсатоотдачу в процессе разработки
месторождений угл еводородного сырья. Дис. ...канд.
тех. наук. Тюмень, 2014, 121 с.
8. Мирзаджанзаде А. Х., Кузнецов О.Л.,
Басниев К.С., Алиев З.С. Основы технологии добычи
газа. Москва: ОАО Недра, 2003, 880 с.
9. Fataliyev V.M., Hamidov N.N. Effective
“Vaporizer” for Recovering R etrograde Hydrocarbon
Condensate from a Gas -Condensate Reservoir //
International Journal of Petrochemical Science &
Engineering, 2017, vol.2, iss.6, p.p.1 -7.
10. Meng X., Sheng J. Experimental and numerical
study of huff -n-puff gas injection to re -vaporize l iquid
dropout in shale gas condensate reservoirs // Journal of
Natural Gas Science and Engineering, 2016, v. 35, part A,
p.p. 444 -454.
11. Sharma Sh., Sheng J. Comparison of huff -n-
puff gas injection and solvent injection in large -scale shale
gas condensate r eservoirs // Journal of Natural Gas
Science and Engineering, 2018, v. 52, p.p. 434 -453.
12. Sheng J., Mody F., Griffith P., Barnes W.
Potential to increase condensate oil production by huff -n-
puff gas injection in a shale condensate reservoir // Journal
of Nat ural Gas Science and Engineering, 2016, v. 28, p.p.
46-51.

СПОСОБ ОЦЕНКИ ТОЧНОСТИ СЛЕЖЕНИЯ КА ЖДОГО КОН ЦЕНТРАТОРА
(ГЕЛИОСТАТА) ЗА СОЛН ЦЕМ БОЛЬШОЙ СОЛНЕЧНО Й ПЕЧИ

Орлов Сергей Александрович
Доктор философии и физико -математических наук
Старший научный сотрудник
Физико -технический институт
академии наук республики У збекистан
город Ташкент

METHOD FOR EVALUATIN G THE ACCURACY OF TR ACKING EACH HUB (HEL IOSTAT)
FOR THE SUN OF A LAR GE SUNGEN FURNACE

Orlov Sergey Aleksandrovich
Doctor of Philosophy(PhD)
Physical and mathematical science
Senior Res earcher
Institute of Ph ysics and Technology
Academy of Sciences of the Republic of Uzbekistan
Tashkent city
DOI: 10.31618/nas.2413 -5291.2020.1.54.184
Аннотация
Рассмотрен способ оценки величины дефукосиров ки каждого концентратора (гелиостата) при
работе Большой солнечной печи, путем измерения диапазона отклонения отраж енног о пятна на
параболическом зеркале концентратора. Приведена формула расчета дефукосировки концентратора
(гелиостата) по вертикали и гориз онтали.